大弓高磁瓦成型的特点及模具设计0牛筋面机
发布时间:2022-08-12 21:52:16 来源:鹰盾五金网
大弓高磁瓦成型的特点及模具设计
大弓高磁瓦成型的特点及模具设计 2011年12月09日 来源: 1 前言 由于烧结铁氧体硬而脆,靠磨加工来决定产品形状很困难,尽量使烧结坯件符合产品尺寸及形状,尽量少的磨削就能达到产品尺寸精度及表面粗糙度的要求,对大弓高(中心角大于120°)磁瓦来说尤其重要。 本文分析大弓高磁瓦生产压制和烧结的不同特点,从而探讨模具设计对大弓高磁瓦成品率的影响。2 磁瓦压制过程中的定向磁场导致的密度不均匀及模具设计 对于瓦形磁体来说,有两种不同的取向方式,一种是沿径向辐射状取向,另一种是沿对称轴平行取向。对辐射取向磁瓦来说,沿其内弧表面测量,磁通密度分布呈马鞍形。成型这种磁体时,模具的成型部位应稍高一点,靠近成型磁场线圈端面,以利用端面的发射状磁场使磁粉定向。若使用高压泵注料,因注料压力大,上下冲头间距小,下冲头可抬高,也就是装料高度与压制高度之间差别较小,这也有利于沿径向辐射取向。还有一个重要方面,就是利用机械力,使悬浮在水中的磁性粒子沿径向呈辐射取向。对于沿对称轴平行取向磁瓦来说,沿其内弧表面测量,其磁通密度分布呈正弦状。成型这种磁体时宜将成型部位安排在成型磁场线圈的中部,以利用平行磁场使磁粉充分定向。这两种磁体装入电机后,前者的磁场利用率比后者高约20%,气隙磁通提高8.7%~11.8%,但后者转子转动比较平稳,抖动小。目前磁瓦成型时磁瓦凸面朝上,这样可充分利用成型磁场。2.1 瓦型模具模腔中磁场强度分布的不均匀性 磁瓦应用于电机的定子,要求内外两个弧面为同心圆,一般情况下,磁瓦内弧DBF面为磁瓦的工作面,它是由DB+BF构成,外弧由CAE圆弧构成,如图1a所示。充磁电流一定时,瓦型模腔内的磁场强度大小与上下模端面的距离成反比。由图1b可知,从E′F′到A′B′上下模端面的间距逐渐增大,而从A′B′到C′D′上下模端面的间距逐渐减小,因此瓦型模腔的中心E′F′磁场强度最高,向两边逐渐降低,到A′B′处达到最低值,然后又逐渐升高,磁场分布如图1c所示。磁场强度分布不同,导致不同部位取向度不同,中心部位(E′F′)取向度最好,C′D′处取向度也较好,A′B′处取向度最差。由于磁瓦各个方向上的收缩率不同,在压制和烧结时易产生裂纹,尤其对大弓高磁瓦情况特别严重。 成型压力方向与磁力线方向不平行,偏离中心线距离越远,磁力线偏离压力方向的夹角越大,并产生横向分力,成型毛坯因所受磁力不一致,所以使毛坯不同部位密度不均匀,在密度变化最剧烈处易产生裂纹,尤其是中心角大的磁瓦,在磁场效应、机械效应共同作用下,其主要裂区如图2所示。2.2 料浆在瓦型模具中装填的不均匀性 瓦型模腔中心磁场强度最高,边缘次之,A′B′处最低(图1),磁场强度越高对料浆的作用力越大,于是料浆倾向于聚集在磁场强度高的部位,这样毛坯中部密度较大,向两边逐渐减小,至C′D′处又增大,所以整个毛坯密度是不均匀的。在烧结过程中,密度高的部位,烧结收缩小,密度低的部位,烧结收缩大。烧结收缩不同不仅容易导致裂纹,而且不能保证产品的最终尺寸,影响产品质量。由于A′B′处附近密度低,烧结收缩率大而出现裂纹。2.3 解决办法和措施 (1)在B′D′处用青铜或其它不导磁材料代替导磁材料,尽量消除瓦型模腔内的磁场强度和磁粉装填的非均匀性的双重作用。 (2)在下冲头上部即工作部分焊接无磁钢,无磁钢需不同厚度即磁场强度高的地方厚一些,有意增大磁场气隙,可以适当改善磁场的均匀性。 (3)在尖角B′处加过渡圆,并使平台B′D′略有上翘(5°~30°,具体根据其中心角的大小来掌握)。 (4)采用下顶式压制或双向压制。对于浮动式模具来说,上模向下移动,下模不动,这种压制属于单向压制,采用这种方式压制成型,磁瓦的内弧面处在压制过程中不运动的下模部位,外弧处在压制过程中运动的上模部位,所以磁瓦的内弧部位比磁瓦的外弧部位密度低,这样会造成两种结果。第一,磁瓦的密度越大,则磁瓦的磁感应强度越高,磁瓦的工作面为其内弧,因这种方式压制内弧部位的密度低,因而降低了磁瓦工作面性能;第二,因为是上面吸水,所以外弧面先干,也增加了外弧处的密度,造成外弧面磁感应强度高,内弧面磁感应强度低,也影响磁瓦的工作性能。 下顶式压制时,压制过程中上模不动,下模向上顶出,即磁瓦内弧面为压制过程中的运动面,这样内弧密度可提高,配合上模吸水,使毛坯密度较为均匀,这就要求下模有加压功能。 双向压制,指压制过程中上下模均对料浆加压,磁瓦的内弧和外弧在压制过程中均为运动面,显然采用双向压制能使磁瓦密度均匀,双向压制要求压机具备上下油缸同时加压功能。 (5)针对磁场效应、机械效应产
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